叉车工作过程中，老是长期和高频次接受大负荷，所以对门架总成尤其是起关键作用的外门架的强度需求很高。

　　1.一般外门架总成布局

　　一般外门架总成布局如图1所示。四方框中布局较杂乱，总成焊接后门架变形量较大，需求消除焊接应力并进行二次校对。中横梁1及下横梁3的加工技术杂乱，出产流程较长，一起需求模具制作，出产成本较高，尤其是中横梁开裆尺度a在实践出产中不易确保，加工完成后还需校对。为此，决议对原一般外门架进行改进。

　　2.新式外门架总成布局

　　新式外门架总成布局如图2所示。四方框中布局较简略，门架总成焊接后变形量小，恰当控制即可到达需求，不需求校对，一起中横梁开裆尺度b实践出产时容易控制。

　　一般型门架歪斜液压缸支座与哈夫座之间垂直距离为450mm，新式外门架相对一般型外门架其哈夫座下移，歪斜液压缸支座与哈夫支座之间垂直距离到达600mm，因此新式门架在前、后歪斜时外门架受力情况显着得到了改进。

　　3.两种外门架强度比照

　　经计算机模仿仿真CAE试验后，将2种外门架总成布局强度进行比照，成果一般型外门架的最大位移11.17mm，新式外门架的最大位移11.9mm。尽管在平等条件下新式外门架变形量略有添加，但变形量相差不大，能够满足各种工况运用。

　　经计算机模仿仿真CAE试验后，将2种外门架中的横梁布局强度进行比照。在平等条件下加载后，一般型外门架横梁的受力情况较差，最大应力为144MPa;新式外门架拼焊布局横梁的受力情况较好，最大应力为113MPa。

　　由以上看出，新式外门架总成布局简略，质量较小，优化了零部件加工技术，一起出产功率较高，在平等受力工况下完全可以代替一般型外门架总成运用。